鋼結構（steelwork）中英術語表：用淺白文字理解概念

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1. G 是永久荷載，Q 是外加荷載；面荷載與線荷載的單位也不同。
2. 本示意使用課程重力組合 $1.4G+1.6Q$；原文其他荷載組合仍使用各自的係數。
3. 示意取 $G=5\frac{\text{kN}}{{\text{m}}^2}$；調整 Q，觀察兩種荷載各自的貢獻。
4. 不可直接把此極限狀態（ULS）總荷載代入撓度公式；須遵從指定的正常使用狀態（SLS）荷載。

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1. 鋼柱可能在截面到達壓潰承載力前已側向彎曲。
2. 每個軸向有自己的迴轉半徑及約束間距。
3. $\lambda =\frac{L_E}{r}$，兩者須用相同長度單位；拉繫只影響它實際約束的方向。
4. 先選各軸屈曲曲線及抗壓強度，再求 Pc；控制軸由承載力決定，不能只比較細長比。

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1. 荷載藉螺栓與連接板孔壁的接觸傳遞。
2. 孔周鋼板承受局部承壓應力；螺栓承壓與鋼板承壓須分開驗算。
3. 較短韌帶可能向端部撕裂；荷載方向決定應檢查哪一邊。
4. 對每層板件計算所有指定承壓及韌帶限值，採用最小的適用承載力。

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1. 正彎矩使上翼緣受壓、下翼緣受拉；負彎矩時則相反。
2. 彈性彎曲應力隨離中性軸的距離變化：$\sigma =\frac{My}{I}$。
3. 截面類別決定可用彈性、塑性還是有效截面性質。
4. 採用正在驗算截面的剪力；其他位置的最大剪力不一定同時出現。

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1. 包含連接區的板塊可能從周圍鋼板脫離。
2. 與外力平行的路徑承受剪切。
3. 連接兩條剪切路徑的橫向末端承受拉力。
4. 按指定毛／淨面積扣減及承載力公式計算；它不同於單一橫向淨截面拉斷。

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1. 鋼柱可能在截面到達壓潰承載力前已側向彎曲。
2. 每個軸向有自己的迴轉半徑及約束間距。
3. $\lambda =\frac{L_E}{r}$，兩者須用相同長度單位；拉繫只影響它實際約束的方向。
4. 先選各軸屈曲曲線及抗壓強度，再求 Pc；控制軸由承載力決定，不能只比較細長比。

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1. 中間是空的；承載力來自焊縫線，不能把整個群組當作實心板。
2. 以線長作形心權重；線二次矩單位為 ${\text{mm}}^3$，並須加入平行軸項。
3. 直接力流為 $\frac{P}{L}$；偏心彎矩加入與形心距離成正比的切向力流。
4. 在各可能最不利角點合併帶正負號分量，再把最大合力與每單位長度喉部承載力比較。

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1. G 是永久荷載，Q 是外加荷載；面荷載與線荷載的單位也不同。
2. 本示意使用課程重力組合 $1.4G+1.6Q$；原文其他荷載組合仍使用各自的係數。
3. 示意取 $G=5\frac{\text{kN}}{{\text{m}}^2}$；調整 Q，觀察兩種荷載各自的貢獻。
4. 不可直接把此極限狀態（ULS）總荷載代入撓度公式；須遵從指定的正常使用狀態（SLS）荷載。

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1. 翼緣外伸部分與腹板的寬度、厚度及邊界支承不同。
2. 較薄板件可能先局部起皺，早於整條構件失穩。
3. 第 1 類可提供塑性轉動，第 2 類可達塑性承載力，第 3 類達彈性承載力，第 4 類須用有效截面性質。
4. 依原表限值及應力分布驗算所有相關受壓板件，再取較不利類別；圖中變形為定性示意。

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1. 示意樑承受正彎矩，因此上翼緣受壓。
2. 無側向約束的受壓翼緣可向旁移動，並帶動整個截面扭轉。
3. 只有有效約束才能分隔無側向支承段；它們不會自動增添垂直支承。
4. 逐段使用有效長度、截面性質及相應彎矩係數；此為放大的屈曲模式，不是計算位移。

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1. G 是永久荷載，Q 是外加荷載；面荷載與線荷載的單位也不同。
2. 本示意使用課程重力組合 $1.4G+1.6Q$；原文其他荷載組合仍使用各自的係數。
3. 示意取 $G=5\frac{\text{kN}}{{\text{m}}^2}$；調整 Q，觀察兩種荷載各自的貢獻。
4. 不可直接把此極限狀態（ULS）總荷載代入撓度公式；須遵從指定的正常使用狀態（SLS）荷載。

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1. 選用指定 SLS 荷載、跨度及支承條件；此示意採全跨均布荷載。
2. 樑受荷後彎曲；圖中變形放大，以便觀察。
3. 簡支樑全跨均布荷載：$\delta =\frac{5w{L}^4}{384EI}$。保持 w、E、I 不變，L 加倍便使 δ 增至 16 倍。
4. 讀數示意採 $w=10\frac{\text{N}}{\text{mm}}$、$E=205000\frac{\text{N}}{{\text{mm}}^2}$、$I=200000000{\text{mm}}^4$；容許值須按原表的飾面及支承類別選取。

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1. 先確認要查材料強度、截面性質、屈曲強度，還是彎矩係數。
2. 截面規格、鋼級、厚度組別、曲線及軸向是不同查表條件，須逐一核對。
3. ${\text{cm}}^2$、${\text{cm}}^3$ 及 ${\text{cm}}^4$ 的換算次方不同；相鄰欄位的數值不可互換。
4. 只在同一適用欄內的上下兩列之間插值；所有實際表值均以原頁為準。

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1. 應力是力除以面積；應變（strain）是長度變化除以原長度。
2. 屈服前，應力約為 $E\times \text{應變}$；E 決定彈性區的斜率。
3. 繼續增加應變會包含永久變形；屈服強度較高，不代表 E 也較高。
4. 強度、剛度及延性是不同性質；此圖為概念示意，並非實測應力—應變曲線。

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1. 即使樑端採名義鉸接，反力仍可能偏離鋼柱中心。
2. $M=Re$。相反側反力可抵消部分帶正負號彎矩，但兩者仍增加軸向壓力。
3. 課程簡化模型按上下柱的 $\frac{I}{L}$ 比例分配節點彎矩。
4. 相關剛度相同才各分一半；沒有上柱的屋頂節點是另一種情況。

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1. 毛面積（gross area）包含整個板寬及板厚。
2. 標示的橫向路徑穿過螺栓孔。
3. 直線示意路徑：$A_n=(b-n{d}_0)t$；交錯栓孔路徑須按原規則加入修正。
4. 淨面積不一定等於有效面積；適用時須加入課程的強度比例或剪力滯後規則。

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1. 鋼柱可能在截面到達壓潰承載力前已側向彎曲。
2. 每個軸向有自己的迴轉半徑及約束間距。
3. $\lambda =\frac{L_E}{r}$，兩者須用相同長度單位；拉繫只影響它實際約束的方向。
4. 先選各軸屈曲曲線及抗壓強度，再求 Pc；控制軸由承載力決定，不能只比較細長比。

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1. 翼緣（flange）是兩塊寬板，腹板（web）把它們連起來；旋轉模型可看清位置。
2. 同一截面沿兩個主軸的剛度及承載力不同。
3. I 控制彈性彎曲；$Z=\frac{I}{y_{\max }}$ 是彈性截面模數；塑性模數 S 由塑性應力區塊求得。
4. 名義截面標記不等於所有實際尺寸；須同時核對表列、軸向及單位。

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1. 孔徑 d₀ 與螺栓名義直徑 d 不同；淨截面扣減須用指定孔徑。
2. 縱距（pitch）沿荷載方向量度，橫距（gauge）則為栓列之間的間距。
3. 端距及邊距由孔中心量至板邊；剩餘韌帶（ligament）則由孔邊緣起計。
4. 最小間距、邊距、夾持長度及板厚限制應按指定規則，不能從本示意圖按比例推定。

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1. 兩塊垂直鋼板之間的等腳角焊縫，截面近似直角三角形。
2. 此幾何的喉厚 $a\approx 0.7s$，小於焊腳長度。
3. 有效承力面積 = $a\times L_{\mathrm{eff}}$。本示例 $p_w=220\frac{\text{N}}{{\text{mm}}^2}$，每單位長度承載力為 $0.7s\times 220\frac{\text{N}}{\text{mm}}$。
4. 須按課程計端部扣減、最小尺寸及長度限制；增加幾何長度不代表所有構造檢查已符合。

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1. 翼緣（flange）是兩塊寬板，腹板（web）把它們連起來；旋轉模型可看清位置。
2. 同一截面沿兩個主軸的剛度及承載力不同。
3. I 控制彈性彎曲；$Z=\frac{I}{y_{\max }}$ 是彈性截面模數；塑性模數 S 由塑性應力區塊求得。
4. 名義截面標記不等於所有實際尺寸；須同時核對表列、軸向及單位。

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1. 孔徑 d₀ 與螺栓名義直徑 d 不同；淨截面扣減須用指定孔徑。
2. 縱距（pitch）沿荷載方向量度，橫距（gauge）則為栓列之間的間距。
3. 端距及邊距由孔中心量至板邊；剩餘韌帶（ligament）則由孔邊緣起計。
4. 最小間距、邊距、夾持長度及板厚限制應按指定規則，不能從本示意圖按比例推定。

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1. 毛面積（gross area）包含整個板寬及板厚。
2. 標示的橫向路徑穿過螺栓孔。
3. 直線示意路徑：$A_n=(b-n{d}_0)t$；交錯栓孔路徑須按原規則加入修正。
4. 淨面積不一定等於有效面積；適用時須加入課程的強度比例或剪力滯後規則。

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1. 選用指定 SLS 荷載、跨度及支承條件；此示意採全跨均布荷載。
2. 樑受荷後彎曲；圖中變形放大，以便觀察。
3. 簡支樑全跨均布荷載：$\delta =\frac{5w{L}^4}{384EI}$。保持 w、E、I 不變，L 加倍便使 δ 增至 16 倍。
4. 讀數示意採 $w=10\frac{\text{N}}{\text{mm}}$、$E=205000\frac{\text{N}}{{\text{mm}}^2}$、$I=200000000{\text{mm}}^4$；容許值須按原表的飾面及支承類別選取。

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1. 剪力與拉力，或壓力與彎矩，須對應同一螺栓或驗算截面。
2. 每項作用除以該項指定的承載力。
3. 圖條只示意線性加總；螺栓相互作用可能採不同上限及個別驗算，須以原式為準。
4. 通過某一相互作用式不代表所有破壞模式均合格；請配合下方原式逐步閱讀。

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1. 示意樑承受正彎矩，因此上翼緣受壓。
2. 無側向約束的受壓翼緣可向旁移動，並帶動整個截面扭轉。
3. 只有有效約束才能分隔無側向支承段；它們不會自動增添垂直支承。
4. 逐段使用有效長度、截面性質及相應彎矩係數；此為放大的屈曲模式，不是計算位移。

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1. 示意樑承受正彎矩，因此上翼緣受壓。
2. 無側向約束的受壓翼緣可向旁移動，並帶動整個截面扭轉。
3. 只有有效約束才能分隔無側向支承段；它們不會自動增添垂直支承。
4. 逐段使用有效長度、截面性質及相應彎矩係數；此為放大的屈曲模式，不是計算位移。

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1. 中間是空的；承載力來自焊縫線，不能把整個群組當作實心板。
2. 以線長作形心權重；線二次矩單位為 ${\text{mm}}^3$，並須加入平行軸項。
3. 直接力流為 $\frac{P}{L}$；偏心彎矩加入與形心距離成正比的切向力流。
4. 在各可能最不利角點合併帶正負號分量，再把最大合力與每單位長度喉部承載力比較。

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1. 彎矩縱座標須屬於同一個有效無側向支承段。
2. 同側彎曲與反曲率彎矩圖有不同的端彎矩比正負號。
3. 標記是此段的 ¼、½、¾ 位置，不一定是整樑的四分點。
4. 側扭屈曲與柱彎曲屈曲係數不同，須保留各自的界限及係數組。

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1. 毛面積（gross area）包含整個板寬及板厚。
2. 標示的橫向路徑穿過螺栓孔。
3. 直線示意路徑：$A_n=(b-n{d}_0)t$；交錯栓孔路徑須按原規則加入修正。
4. 淨面積不一定等於有效面積；適用時須加入課程的強度比例或剪力滯後規則。

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1. 托架彎矩可在板件接觸處產生壓力，在螺栓列產生拉力。
2. 每列距離須相對原題假定的轉動／受壓線量度。
3. 彈性栓列模型中，較遠受拉列承受較大拉力，並可能同時承受直接剪力。
4. 柔性板件可產生額外撬力；名義拉力及相互作用規則須按課程要求使用。

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1. 翼緣（flange）是兩塊寬板，腹板（web）把它們連起來；旋轉模型可看清位置。
2. 同一截面沿兩個主軸的剛度及承載力不同。
3. I 控制彈性彎曲；$Z=\frac{I}{y_{\max }}$ 是彈性截面模數；塑性模數 S 由塑性應力區塊求得。
4. 名義截面標記不等於所有實際尺寸；須同時核對表列、軸向及單位。

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1. 托架彎矩可在板件接觸處產生壓力，在螺栓列產生拉力。
2. 每列距離須相對原題假定的轉動／受壓線量度。
3. 彈性栓列模型中，較遠受拉列承受較大拉力，並可能同時承受直接剪力。
4. 柔性板件可產生額外撬力；名義拉力及相互作用規則須按課程要求使用。

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1. 翼緣（flange）是兩塊寬板，腹板（web）把它們連起來；旋轉模型可看清位置。
2. 同一截面沿兩個主軸的剛度及承載力不同。
3. I 控制彈性彎曲；$Z=\frac{I}{y_{\max }}$ 是彈性截面模數；塑性模數 S 由塑性應力區塊求得。
4. 名義截面標記不等於所有實際尺寸；須同時核對表列、軸向及單位。

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1. 本示意為 6 m 簡支樑及 60 kN 集中荷載，並非原題的荷載圖。
2. $R_B\times L=P\times a$。荷載越靠近 B，$R_B$ 越大。
3. $R_A=P-R_B$。兩個向上反力的總和必須等於 P。
4. 荷載在跨中時，$R_A=R_B=30\text{kN}$；端彎矩、均布荷載及懸臂段均須加入各自的平衡項。

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1. 翼緣（flange）是兩塊寬板，腹板（web）把它們連起來；旋轉模型可看清位置。
2. 同一截面沿兩個主軸的剛度及承載力不同。
3. I 控制彈性彎曲；$Z=\frac{I}{y_{\max }}$ 是彈性截面模數；塑性模數 S 由塑性應力區塊求得。
4. 名義截面標記不等於所有實際尺寸；須同時核對表列、軸向及單位。

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1. 正彎矩使上翼緣受壓、下翼緣受拉；負彎矩時則相反。
2. 彈性彎曲應力隨離中性軸的距離變化：$\sigma =\frac{My}{I}$。
3. 截面類別決定可用彈性、塑性還是有效截面性質。
4. 採用正在驗算截面的剪力；其他位置的最大剪力不一定同時出現。

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1. 示意為 6 m 簡支樑承受 60 kN 集中荷載；先平衡反力，再切開截面。
2. 在集中荷載之前，$V=R_A$、$M=R_{A}x$，彎矩沿長度線性增加。
3. 剪力向下跳 P；右側 $V=R_A-P$，$M=R_{A}x-P(x-a)$。
4. 本例彎矩連續，並在 B 點回到零；若施加集中力偶，彎矩圖則會出現跳躍。

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1. 查表前先找連接肢、外伸肢及形心位置。
2. 緊固件的力首先傳入被連接的一肢。
3. 外伸肢在同一截面不一定全部同樣有效，因此需要有效面積規則。
4. 螺栓、焊接、單角鋼及雙角鋼的規則可能不同，須保留原題對應公式。

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1. 鋼柱可能在截面到達壓潰承載力前已側向彎曲。
2. 每個軸向有自己的迴轉半徑及約束間距。
3. $\lambda =\frac{L_E}{r}$，兩者須用相同長度單位；拉繫只影響它實際約束的方向。
4. 先選各軸屈曲曲線及抗壓強度，再求 Pc；控制軸由承載力決定，不能只比較細長比。

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1. 集中反力先經承壓／接觸範圍傳入。
2. 翼緣及根部幾何使荷載在進入腹板前擴散。
3. 相同力下，較闊的有效承壓範圍可降低局部應力。
4. 端距、剛性承壓長度及約束條件必須來自原題；滑桿只供示意。

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1. 鋼柱可能在截面到達壓潰承載力前已側向彎曲。
2. 每個軸向有自己的迴轉半徑及約束間距。
3. $\lambda =\frac{L_E}{r}$，兩者須用相同長度單位；拉繫只影響它實際約束的方向。
4. 先選各軸屈曲曲線及抗壓強度，再求 Pc；控制軸由承載力決定，不能只比較細長比。

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1. 樓面承受 $\frac{\text{kN}}{{\text{m}}^2}$ 的面荷載；標示的樓面帶由一條次樑承擔。
2. 面荷載乘分擔寬度（tributary width）：$w=q\times b$。本示意 $q=5\frac{\text{kN}}{{\text{m}}^2}$。
3. 主樑在接駁位置承受次樑反力；該反力不會自動變成全跨均布荷載。
4. 反力沿鋼柱傳至基礎；同一承載面積只計一次。

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1. ULS 比較分項荷載效應與屈服、斷裂或失穩等適用承載力。
2. SLS 檢查位移、振動或其他指定的使用要求。
3. 樑可能強度足夠但撓度過大；兩種驗算各有荷載及比較基準。
4. 承載力合格不能代替正常使用驗算合格；必須完成題目要求的全部檢查。

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1. 剪力與拉力，或壓力與彎矩，須對應同一螺栓或驗算截面。
2. 每項作用除以該項指定的承載力。
3. 圖條只示意線性加總；螺栓相互作用可能採不同上限及個別驗算，須以原式為準。
4. 通過某一相互作用式不代表所有破壞模式均合格；請配合下方原式逐步閱讀。

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1. 翼緣（flange）是兩塊寬板，腹板（web）把它們連起來；旋轉模型可看清位置。
2. 同一截面沿兩個主軸的剛度及承載力不同。
3. I 控制彈性彎曲；$Z=\frac{I}{y_{\max }}$ 是彈性截面模數；塑性模數 S 由塑性應力區塊求得。
4. 名義截面標記不等於所有實際尺寸；須同時核對表列、軸向及單位。

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1. 應力是力除以面積；應變（strain）是長度變化除以原長度。
2. 屈服前，應力約為 $E\times \text{應變}$；E 決定彈性區的斜率。
3. 繼續增加應變會包含永久變形；屈服強度較高，不代表 E 也較高。
4. 強度、剛度及延性是不同性質；此圖為概念示意，並非實測應力—應變曲線。